关键词 |
东坑镇抗爆墙,广东非保温型抗爆墙,鹿寨保温型抗爆墙,非保温型抗爆墙 |
面向地区 |
应变时程分析图 7 是加固后的钢板混凝土夹芯砌体防爆墙1 ~ 3 号测点的钢筋应变时程曲线。可以看出,防爆墙的钢筋应变在爆炸冲击波的作用下瞬时拉压变形交替出现,其中心线随着爆炸荷载的增加和时间的推移呈上升趋势,尤其是爆炸荷载结束时应变回弹较为 明显;在 11.79 kgTNT 无间距近爆作用时,10 mm 厚钢板夹芯砌体防爆墙中的钢筋在 1 ms 时达到了极限拉应变,20,30 mm 厚钢板夹芯砌体防爆墙中的钢筋都没有达到极限拉应变;防爆墙受爆中心点的钢筋拉压应变大,钢板厚度的增加对墙体边缘的钢筋拉压应变变化影响很小;在同级爆炸荷载作用下,30 mm 厚钢板夹芯砌体防爆墙中的钢筋应变小,在弹性范围内。
确定冲击波参数
冲击波超压是防爆墙设计的关键参数，它表示冲击波到达目标处的压力超过正常大气压力的部分。一般根据爆炸源的类型、当量、距离等因素来确定冲击波超压。例如，对于 TNT 爆炸，可根据经验公式估算不同距离处的冲击波超压。常见的经验公式：（当时），其中是冲击波超压（MPa），是 TNT 当量（kg），是离爆炸源的距离（m），是与爆炸环境相关的系数，在开阔空气中，一般取。（冲击波计算如上公式，W的TNT当量我之前的文章也有过计算，大家看一下）今日话题——关于气瓶安全泄放量以及氢气爆破能量的一个计算
钢板厚度的影响图 9 是钢筋混凝土加固后的砌体墙和采用钢板夹芯混凝土加固的砌体防爆墙 3 号测点(中心点)在同一等级能量抵近爆炸作用时的大位移、加速度、型钢应变和钢筋应变对比。可知:原砌体墙在B5 等级爆炸荷载作用下中心点位移大,钢筋应变也大;当采用钢板夹芯混凝土加固后,墙体中心点处的位移、钢筋应变逐渐变小;当钢板厚度为 10 mm以下时,加固后的砌体墙动力响应变化不大,对原墙的抗爆性能提升不大;当钢板厚度大于 20 mm 时,加固后的砌体墙大位移、加速度、型钢应变和钢筋应变都显著减小,说明此时的钢板混凝土夹芯加固方案对原墙抗爆性能提升作用较大。
